Проект расширения ООО «Угольный разрез «Канский» на Тайнинском участке Канского буроугольного месторождения. Раздел 7-9 , страница 8
Производительность насосной станции, м 3 /час
течения воды, м/сек
Пропускная способность трубопровода, м 3 /час
9.5.1. Расчет пруда отстойника
Определение требуемых размеров очистных сооружений выполнено на основании «Временной инструкции по проектированию сооружений для очистки поверхностных сточных вод» СН 496-77 и «Временных рекомендаций по проектированию сооружений для очистки поверхностного стока с территорий промышленных предприятий» на максимальный приток воды в конце отработки
Суммарную площадь горизонтальных отстойников в плане определяем по формуле:
F =
где Qр — расчетный расход воды, поступающей в отстойник –500 м 3 /час (по производительности водоотливной установки во время дождя);
uо — скорость выпадения взвесей, задерживаемых отстойником, мм/с;
— коэффициент, учитывающий влияние вертикальной составляющей скорости потока; максимальный приток воды на конец отработки
где — средняя скорость протока в отстойнике, мм/с.
При эффекте удаления взвесей 85 % расчетная скорость осаждения взвесей принимается 0,1 мм/с, скорость движения воды в отстойнике – 1,8 мм/с.
Требуемая площадь отстойников:
F =
Длина отстойника определяется по формуле:
L0 = ,
где H0 — глубина проточной части (принимается аналогично существующим отстойникам 1,5 м);
С учетом успокоительной части длина отстойника
,
где К6 — коэффициент, учитывающий удлинение сооружения за
счет успокоительной части (принимается равным 1,2);
L = 67,5 х 1,2 = 81,0 м
Ширина отстойника определяется по формуле:
Для усреднения количества и качества сбрасываемых карьерных вод в р. Тайна предусматривается устройство регулирующих емкостей, рассчитанных на прием пиковых расходов во время ливневых дождей и последующее опорожнение после уменьшения притока.
Исходя из рельефа местности и опыта эксплуатации существующих отстойников, принимаем следующую конструкцию проектируемых очистных сооружений: три последовательно соединенные секции отстойника, каждая длиной 85 м и шириной 40 м.
Для аккумуляции пикового расхода во время дождя в количестве 21000 м 3 , требуемую глубину отстойников увеличиваем на 2,0 м из расчета:
21000 / 3 х 85 х 40 = 2,0
Две нижних секции служат для дополнительной очистки воды.
Время пребывания в отстойнике составит:
T = 3 ( L х B х Ho ) / Qр = 3 ( 85 х40 х 1,5 ) / 500 = 30,6 час
Общую длину отсека для задержания нефтепродуктов определяем расчетом на всплытие нефтяных частиц по формуле:
где Umin— скорость всплытия частиц нефтепродуктов, см/с ( при крупности
частиц 80 мкм для прудов-отстойников Umin= 0,0465 см/с)
а — коэффициент, учитывающий турбулентность и струйность по-
тока, принимается в зависимости от отношения V/ Umin;
при а = 1,4
Расчет осадочной части отстойника определяем по объему твердого осадка за год:
где Wо – объем твердого осадка за год, м 3 ;
С — начальное содержание твердых взвешенных частиц 0,3т/1000м 3 ;
Э — степень очистки, % начального содержания, 98%;
W — объем воды, поступающей в отстойник за год, 1923тыс. м 3 ;
g — объемный вес осадка, 1,43т/м 3 ;
м 3
м
Из-за возможной неравномерности слоя осадка по площади hос увеличиваем на 30% и hос = 0,07 м.
Превышение строительной высоты сооружения над расчетным уровнем воды рекомендуется принимать для прудов отстойников 0,5 м.
- АлтГТУ 419
- АлтГУ 113
- АмПГУ 296
- АГТУ 267
- БИТТУ 794
- БГТУ «Военмех» 1191
- БГМУ 172
- БГТУ 603
- БГУ 155
- БГУИР 391
- БелГУТ 4908
- БГЭУ 963
- БНТУ 1070
- БТЭУ ПК 689
- БрГУ 179
- ВНТУ 120
- ВГУЭС 426
- ВлГУ 645
- ВМедА 611
- ВолгГТУ 235
- ВНУ им. Даля 166
- ВЗФЭИ 245
- ВятГСХА 101
- ВятГГУ 139
- ВятГУ 559
- ГГДСК 171
- ГомГМК 501
- ГГМУ 1966
- ГГТУ им. Сухого 4467
- ГГУ им. Скорины 1590
- ГМА им. Макарова 299
- ДГПУ 159
- ДальГАУ 279
- ДВГГУ 134
- ДВГМУ 408
- ДВГТУ 936
- ДВГУПС 305
- ДВФУ 949
- ДонГТУ 498
- ДИТМ МНТУ 109
- ИвГМА 488
- ИГХТУ 131
- ИжГТУ 145
- КемГППК 171
- КемГУ 508
- КГМТУ 270
- КировАТ 147
- КГКСЭП 407
- КГТА им. Дегтярева 174
- КнАГТУ 2910
- КрасГАУ 345
- КрасГМУ 629
- КГПУ им. Астафьева 133
- КГТУ (СФУ) 567
- КГТЭИ (СФУ) 112
- КПК №2 177
- КубГТУ 138
- КубГУ 109
- КузГПА 182
- КузГТУ 789
- МГТУ им. Носова 369
- МГЭУ им. Сахарова 232
- МГЭК 249
- МГПУ 165
- МАИ 144
- МАДИ 151
- МГИУ 1179
- МГОУ 121
- МГСУ 331
- МГУ 273
- МГУКИ 101
- МГУПИ 225
- МГУПС (МИИТ) 637
- МГУТУ 122
- МТУСИ 179
- ХАИ 656
- ТПУ 455
- НИУ МЭИ 640
- НМСУ «Горный» 1701
- ХПИ 1534
- НТУУ «КПИ» 213
- НУК им. Макарова 543
- НВ 1001
- НГАВТ 362
- НГАУ 411
- НГАСУ 817
- НГМУ 665
- НГПУ 214
- НГТУ 4610
- НГУ 1993
- НГУЭУ 499
- НИИ 201
- ОмГТУ 302
- ОмГУПС 230
- СПбПК №4 115
- ПГУПС 2489
- ПГПУ им. Короленко 296
- ПНТУ им. Кондратюка 120
- РАНХиГС 190
- РОАТ МИИТ 608
- РТА 245
- РГГМУ 117
- РГПУ им. Герцена 123
- РГППУ 142
- РГСУ 162
- «МАТИ» — РГТУ 121
- РГУНиГ 260
- РЭУ им. Плеханова 123
- РГАТУ им. Соловьёва 219
- РязГМУ 125
- РГРТУ 666
- СамГТУ 131
- СПбГАСУ 315
- ИНЖЭКОН 328
- СПбГИПСР 136
- СПбГЛТУ им. Кирова 227
- СПбГМТУ 143
- СПбГПМУ 146
- СПбГПУ 1599
- СПбГТИ (ТУ) 293
- СПбГТУРП 236
- СПбГУ 578
- ГУАП 524
- СПбГУНиПТ 291
- СПбГУПТД 438
- СПбГУСЭ 226
- СПбГУТ 194
- СПГУТД 151
- СПбГУЭФ 145
- СПбГЭТУ «ЛЭТИ» 379
- ПИМаш 247
- НИУ ИТМО 531
- СГТУ им. Гагарина 114
- СахГУ 278
- СЗТУ 484
- СибАГС 249
- СибГАУ 462
- СибГИУ 1654
- СибГТУ 946
- СГУПС 1473
- СибГУТИ 2083
- СибУПК 377
- СФУ 2424
- СНАУ 567
- СумГУ 768
- ТРТУ 149
- ТОГУ 551
- ТГЭУ 325
- ТГУ (Томск) 276
- ТГПУ 181
- ТулГУ 553
- УкрГАЖТ 234
- УлГТУ 536
- УИПКПРО 123
- УрГПУ 195
- УГТУ-УПИ 758
- УГНТУ 570
- УГТУ 134
- ХГАЭП 138
- ХГАФК 110
- ХНАГХ 407
- ХНУВД 512
- ХНУ им. Каразина 305
- ХНУРЭ 325
- ХНЭУ 495
- ЦПУ 157
- ЧитГУ 220
- ЮУрГУ 309
Полный список ВУЗов
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Источник
Расчет очистных сооружений прудов-отстойников
Расчетный объем сточных вод следует определять как сумму дождевых вод и других вод, протекающих по коллектору дождевой канализации. Среднегодовые объемы дождевых вод (м 3 с 1 га), поступающих на очистные сооружения можно определить по формуле:
где Нж — среднегодовое количество дождевых осадков (мм), определяемое по данным ближайшей метеостанции; Кд — коэффициент, учитывающий объем дождевых вод, направленных на очистное сооружение, который принимается по таблице 4.5 в зависимости от значения q20 в формуле (2.17).
q20, л\с с 1 га | |||||||
Кд | 0,9 | 0,8 | 0,78 | 0,7 | 0,65 | 0,53 | 0,45 |
Среднегодовое количество талых вод, направляемых на очистное сооружение, определяется по зависимости (м 3 с 1 га):
, (4.6)
где средний многолетний слой весеннего стока (мм), определяемый по картам изолиний (см. рис. 2.9); Кв — коэффициент, учитывающий объем талых вод , поступающих на очистное сооружение, определяется по таблице 4.6.
Значения коэффициента Кв от района весеннего стока
Вероятность превышения, Р,% | Значения коэффициента Кв для различных районов весеннего стока | ||
0,56 | 0,66 | 0,8 | 1,0 |
0,47 | 0,56 | 0,69 | 0,77 |
0,40 | 0,47 | 0,63 | 0,56 |
0,35 | 0,41 | 0,54 | 0,47 |
0,30 | 0,37 | 0,47 | 0,40 |
Карта районирования весеннего стока приведена на рис.4.12.
Формулой 4.6 учитывается, что часть воды от таяния снега (
20 % ) не поступает на очистное сооружение, так как с городских территорий часть снега вывозится.
Для приближенных расчетов объем моечных вод можно принимать равным WM= 150 . 200 м 3 с 1 га в год.
Необходимо отметить, что расходы и объемы дождевых вод, определяемые по вышеприведенным зависимостям, соответствуют водосборным бассейнам со средними условиями застройки, в которых площадь водонепроницаемых поверхностей (кровля, дороги, тротуары) составляет 35. 45 %.
|
Рис. 4.12 .Карта районирования весеннего стока
Для других условий застройки в выражение 4.5 вводятся коэффициенты Кз согласно таблице 4.7.
Значения коэффициента Кз при доле (%) водонепроницаемых покрытий
Процент водонепроницаемых покрытий на водосборном бассейне | ||||||
Кз | 0,4 | 0,8 | 1,0 | 1,4 | 1,8 | 2,2 |
Приближенно среднегодовой объем вод с одного гектара, поступающий на очистное сооружение, равен
При известной площади водосбора можно определить объем воды, поступающей на очистное сооружение (м 3 /год):
, (4.8)
где F — площадь водосбора, га.
Параметры проточной части прудов-отстойников или очистных сооружений закрытого типа можно определить по следующим зависимостям:
; (4.9)
; (4.10)
; (4.11)
, (4.12)
где Qp – расчетный расход сточных вод (расчетный расход коллектора), м 3 /с; скорость воды в проточной части, которая не должна превышать 0,01 м/с; Тот – время отстоя воды, для прудов-отстойников — не менее 2 ч, для сооружений закрытого типа- 1 ч.;
– живое сечение проточной части, м 2 ; hnp — глубина проточной части, м; В — ширина проточной части, м; l — длина проточной части, м; Кl – коэффициент, учитывающий увеличение длины за счет успокоительного участка, принимаемый равным 1,1. 1,2; L — общая длина проточной части и успокоительного участка, м.
Рекомендуется принимать ширину проточной части или отдельных секций для прудов — отстойников не более 40 м, а для сооружений закрытого типа не более 4 м. Расчетные параметры проточной части подвергаются расчетному обоснованию на осаждение твердых взвешенных частиц по следующим зависимостям:
; (4.13)
; (4.14)
, (4.15)
где иср – средняя скорость осаждения частиц, мм/с; Ро – вертикальная составляющая скорости осаждения, мм/с; и0 – гидравлическая крупность осаждаемых частиц, мм/с (обеспечивающая выпадение таких частиц), которая принимается в зависимости от диаметра частиц согласно таблицы 4.8.
Значения гидравлической крупности для различных диаметров частиц
d, мм | u0, мм/с | d, мм | u0, мм/с | d, мм | u0, мм/с |
0,01 0,03 0,05 0,10 0,15 0,20 0,30 0,40 | 0,07 0,62 1,73 6,92 15,6 21,6 32,4 43,2 | 0,50 0,60 0,70 0,80 0,90 1,00 1,50 | 54,0 64,8 73,2 80,7 87,5 94,4 125,6 | 2,00 2,50 3,00 3,50 4,00 4,50 5,00 | 152,9 176,5 192,5 208,5 222,5 236,5 249,5 |
Общая длина проточной и успокоительной частей или длина отсека для задержания нефтепродуктов должны быть проверены на всплытие нефтяных частиц по формуле:
(4.16)
где итin – скорость всплытия частиц нефтепродуктов, см/с; коэффициент, учитывающий турбулентность потока.
Длина очистного сооружения должна обеспечить всплытие частиц нефтепродуктов с крупностью 80. 100 мкм для прудов отстойников и 100. 120 мкм для сооружений закрытого типа. Соответственно скорость всплытия частиц нефтепродуктов при крупности (мкм):
Коэффициент принимается в зависимости от отношения v/итin
при v/итin = 20 – =1,75;
при v/итin =15 – =1,65.
При определении параметров очистного сооружения закрытого типа с фильтрами доочистки коэффициент следует принимать равным 1,2. Необходимо иметь в виду, что ширину отсека в прудах-отстойниках для задержания нефтепродуктов следует принимать не менее 6 м. Объем загрязнений, задержанных в очистных сооружениях за год, необходимо определять, исходя из начального содержания загрязнений в воде, принятой степени очистки и объема поступающей воды. Необходимо учитывать, что объем задержанных загрязнений следует отдельно определять для дождевых вод, а также других вод, направляемых на очистное сооружение. Объем твердого стока, поступающего в сооружение за год (м 3 с га), можно определить по зависимости:
, (4.17)
где С – начальное содержание взвешенных частиц, тонн на 1000 м 3 воды; Э – степень очистки воды, в % от начального содержания частиц; W0 — объем воды, поступающей на очистное сооружение за год, тыс. м 3 с 1 га; у— плотность осадка, т /м 3 ; F — площадь водосбора, га.
Глубину осадочной части hoc (глубина осадка) сооружения необходимо определять по суммарному объему твердого стока от видов поступающих вод и чистоты очистки.
Как правило, расчеты ведут отдельно для периода весеннего снеготаяния (талые воды) и для теплого периода (дождевые и моечные воды). При работе очистных сооружений в зимний период необходимо учитывать объем твердого стока, поступившего в сооружения за это время. Наряду с этим следует учитывать неравномерность слоя осадка в сооружении по площади. Полученную глубину осадочной части рекомендуется увеличить на 30 %. Полная глубина сооружения определяется как сумма глубины осадочной и прочной частей:
Запас над расчетным уровнем воды принимается равным:
— для прудов — отстойников – 0,5 м;
— для сооружений закрытого типа – 1,0 м.
Из гидравлических расчетов следует, что сумма всех потерь напора при прохождении расчетного расхода воды от распределительной камеры на коллекторе до выпуска в низовой участок коллектора или в водоем не должна превышать разности горизонтов воды в указанных местах. Потери напора определяются по известным гидравлическим зависимостям для местных сопротивлений и по длине (если такие участки имеются), притом потери напора в мусоро- и нефтеуловителях при скорости течения воды 0,01 м/с и меньше можно не учитывать, а потери напора в фильтрах сооружений закрытого типа следует принимать ориентировочно в пределах 0,125. 0,50 м.
Источник